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By Dr.-Ing. Siegfried Schwaigerer (auth.)

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5. Schwellfestigkeit nahtloser und geschweißter Stahlrohre bei 20 °C (nach Versuchen der l'>IP A Stuttgart). Als \Verkstoffkennwert K ist bei ruhender Belastung die Streckgrenze a8 oder Warmstreckgrenze a0, 21u bzw. 3 einzusetzen. 7 dargelegt, die geforderte Lastwechselsicherheit vorhanden ist. Über Zeitschwellfestigkeitswerte von nahtlosen und geschweißten 32 2 Zylindrische Wandungen unter innerem Überdruck Rohren liegen umfangreiche Untersuchungen1 vor, ·wie Abb. 5 zeigt. Da die Versuche mit Rohren der normalen Fertigung gemacht wurden, ist sowohl der Oberflächeneinfluß wie die nach Norm zulässige Durchmesserund Wanddickentoleranz wie auch die zulässigen Abweichungen von der Kreisform miterfaßt.

Und GAIER). 7 Festigkeitsrechnu ng bei wechselnder Beanspruchung 23 in Betracht kommt. Diese Festigkeitswert e werden normalerweise an polierten Probestäben ermittelt. Bei weniger glatten Oberflächen sinkt die Dauerfestigkeit ab. 15 kann der Oberflächenfak tor" in Abhängigkeit vom Verhältnis a0 ,2 faB für verschiedene Oberflächen entnommen werden. Während, wie im vorhergehenden Abschnitt gezeigt, bei ruhender Belastung mit der mittleren Beanspruchung äv gearbeitet bzw. eine bestimmte bleibende Verformung im gefährdeten Querschnitt zugelassen werden kann, muß bei wechselnder Belastung von der maximalen Beanspruchung = oc · ä 1, ausgegangen werden.

Schwaigerer, Festigkeitsberechnung, 2. Auf!. 34 2 Zylindrische Wandungen unter innerem Überdruck Winkel rp zur Achse verlaufende Naht läßt sich die senkrecht zur Schweißnaht gerichtete Spannung, wie aus Abb. 7 hervorgeht, herleiten zu P, · 2 2 Pu arp = -t- cos rp + -t- sm rp u I = 2 a .. cos rp + a 1 sm rp. 15) tot I Abb. 7. Kräftegleichgewicht an einem Zylinderschalenausschnitt. Bei einer mit Böden verschlossenen Trommel unter Innendruck ist a 1 = auf2, so daß sich in diesem Falle die Spannung senkrecht zur Schweißnaht ergibt zu arp = ~u (1 + cos2 rp).

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